當(dāng)懸浮物液流在流道內(nèi)的流動(dòng)速度超過那個(gè)假定的雷諾數(shù)Re具有確定值的速度值時(shí)，流動(dòng)變?yōu)樽阅Ａ鲃?dòng)。在這種情況下，抽送懸浮物和清水時(shí)的水力摩擦損失是相同的。

　　當(dāng)懸浮物流動(dòng)時(shí)，葉輪流道內(nèi)水力摩擦損失變化將影響泵內(nèi)總的水力損失。在具有強(qiáng)烈混合液流即具有混合損失的壓水室內(nèi)，水力損失為自模損失。

　　懸浮物在葉輪流道內(nèi)的流動(dòng)速度主要與圓周速度有關(guān)，在渣漿泵中這種速度相當(dāng)大。

　　應(yīng)該考慮從偽層流狀態(tài)過渡到自模狀態(tài)，在假定的雷諾數(shù)Re很寬變化范圍內(nèi)發(fā)生。如果偽層流狀態(tài)在Re<3000時(shí)開始，那么自模狀態(tài)在Re=11000～12000時(shí)穩(wěn)定。在靠近佳狀態(tài)，以及一般雷諾數(shù)大于對應(yīng)自模狀態(tài)值的大多數(shù)情況下大流量狀態(tài)，和只有在小流量狀態(tài)，在泵一些斷面上可能產(chǎn)生與自模狀態(tài)有顯著區(qū)別的流動(dòng)狀態(tài)。

 

　　這樣，渣漿泵的大多數(shù)狀態(tài)將是自模狀態(tài)，因此泵過流部件流道內(nèi)的損失，無論在抽送清水或者抽送懸浮物時(shí)將是相同的。

　　當(dāng)很小流量時(shí)，流速下降，以至葉輪流道內(nèi)流動(dòng)狀態(tài)從自模轉(zhuǎn)變?yōu)橛H動(dòng)或者層流狀態(tài)。在這種情況下，水力損失遠(yuǎn)比同樣流速時(shí)自模狀態(tài)下?lián)p失大。

　　過流部件流道內(nèi)水力摩擦損失的增大，將導(dǎo)致小流量時(shí)泵揚(yáng)程特性曲線的“凹陷”現(xiàn)象發(fā)生。在很小流量時(shí)，葉輪和壓水室之間大量流體進(jìn)行強(qiáng)烈交換，這就導(dǎo)致素動(dòng)或者自模狀態(tài)發(fā)生，揚(yáng)程略有增加，接近泵抽送均質(zhì)液體時(shí)的揚(yáng)程。

　　懸浮物密度越大，對應(yīng)自模狀態(tài)開始的雷諾數(shù)Re就越大(在相同懸浮物流速時(shí))因此，當(dāng)懸浮物密度增大時(shí)，揚(yáng)程特性曲線在小流量的情況下降低較為明顯。

　　因?yàn)?strong>渣漿泵抽送清水和懸浮物時(shí)理論揚(yáng)程相同所以它們的水力功率也與懸浮物和清水的密度有關(guān)。軸承和填料函摩擦損失功率，占水力功率的百分?jǐn)?shù)不大。泵抽送懸浮物時(shí)圓盤損失功率與抽送清水時(shí)圓盤損失功率的比值遠(yuǎn)大于懸浮物和清水的密度之比。其理由說明如下。在葉輪腔內(nèi)大部分液體的角速度，一次近似時(shí)采用等于葉輪角速度的一半。隨著腔內(nèi)液體到泵軸的距離減小，圓周速度降低。當(dāng)懸浮物在腔內(nèi)圓周速度明顯減小時(shí)，流動(dòng)狀態(tài)不再是自模狀態(tài)。這種現(xiàn)象與所研究兩個(gè)腔的范圍摩擦增大有關(guān)。這樣，在泵抽送懸浮物時(shí)，觀察到圓盤摩擦損失增大。這種效應(yīng)在液體側(cè)向吸入的泵上特別顯著，在泵上葉輪后蓋是整體的(無穿軸孔)，即存在具有很小圓周速度的很大表面。因此，在這個(gè)區(qū)域內(nèi)懸浮物以很小速度旋轉(zhuǎn)。

　　根據(jù)O.H莫吉列夫斯基進(jìn)行的磁鐵粉和硅鐵懸浮物高濃度試驗(yàn)資料，為了考慮圓周摩擦附加損失，必須將泵的功率比泵抽送同樣密度均質(zhì)液體時(shí)功率增大10%～12%。因此，如果知道泵抽送清水時(shí)的功率No，那么抽送懸浮物時(shí)的功率為

　　N=1.12No/Ne

　　式中p，p懸浮物和清水的密度

　　現(xiàn)在我們研究泵抽送懸浮物時(shí)汽蝕余量相對于抽送清水時(shí)汽蝕余量的變化。

　　因?yàn)楸迷诤軐捔髁糠秶鷥?nèi)揚(yáng)程特性曲線(很小流量狀態(tài)除外)，與抽送清時(shí)一樣，所以，各種損失，特別是葉輪入口損失也與抽送清水時(shí)一樣。

　　現(xiàn)有試驗(yàn)資料證明，與抽送清水泵相比，抽送懸浮物泵的汽蝕特性曲線明顯惡化。渣漿泵抽送懸浮物時(shí)允許汽蝕余量△ho比抽送清水時(shí)汽蝕余量有所增加。